2015年二級消防工程師《綜合能力》考點:建筑結(jié)構(gòu)耐火性能分析

　　建筑結(jié)構(gòu)耐火性能分析

　　本節(jié)介紹了主要的建筑結(jié)構(gòu)形式以及各種建筑結(jié)構(gòu)耐火性能的特點、影響建筑結(jié)構(gòu)耐火性能的主要因素、火災下建筑結(jié)構(gòu)及構(gòu)件極限狀態(tài)的定義、建筑結(jié)構(gòu)耐火時間計算模型的選取方法及計算步驟、鋼結(jié)構(gòu)和混凝土結(jié)構(gòu)的耐火時間計算方法、整體結(jié)構(gòu)耐火時間計算的方法和步驟等。

　　一、影響建筑結(jié)構(gòu)耐火性能的因素

　　(一)結(jié)構(gòu)類型

　　1.鋼結(jié)構(gòu)

　　鋼結(jié)構(gòu)是由鋼材制作結(jié)構(gòu)，包括鋼框架結(jié)構(gòu)、鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)和鋼網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)、大跨交叉梁系結(jié)構(gòu)。鋼結(jié)構(gòu)具有施工機械化程度高、抗震性能好等優(yōu)點，但鋼結(jié)構(gòu)的最大缺點是耐火性能較差，需要采取涂覆鋼結(jié)構(gòu)防火涂料等防火措施才能耐受一定規(guī)模的火災。在高大空間等鋼結(jié)構(gòu)建筑中，在進行鋼結(jié)構(gòu)耐火性能分析的基礎(chǔ)上，如果火災下鋼結(jié)構(gòu)周圍的溫度較低，并能保持結(jié)構(gòu)安全時，鋼結(jié)構(gòu)可不必采取防火措施。

　　2.鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)

　　鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)是在混凝土配置鋼筋形成的結(jié)構(gòu)，混凝土主要承受壓力，鋼筋主要承受拉力，二者共同承擔荷載。當建筑結(jié)構(gòu)耐火重要性較高，火災荷載較大、人員密度較大或建筑結(jié)構(gòu)受力復雜的場合時，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的耐火能力也可能不滿足要求。這時，需要進行鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的耐火性能評估，確定結(jié)構(gòu)的耐火性能是否滿足要求。

　　3.鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)

　　(1)型鋼混凝土結(jié)構(gòu)。型鋼混凝土結(jié)構(gòu)是將型鋼埋入鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)形成一種組合結(jié)構(gòu)，截面形式如圖5-4-15所示。適合大跨、重載結(jié)構(gòu)。由于型鋼被混凝土包裹，火災下鋼材的溫度較低，型鋼混凝土結(jié)構(gòu)的耐火性能較好。

　　圖5-4-15 型鋼混凝土結(jié)構(gòu)

　　(2) 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)。鋼管混凝土結(jié)構(gòu)是由鋼和混凝土兩種材料組成的，它充分發(fā)揮了鋼和混凝土兩種材料的優(yōu)點，具有承載能力高、延性好等優(yōu)點。鋼管混凝土結(jié)構(gòu)中，由于混凝土的存在可降低鋼管的溫度，鋼管的溫度比沒有混凝土時要低得多。一般情況下，鋼管混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼管需要進行防火保護。鋼管混凝土柱截面如圖 5-4-16所示。

　　圖5-4-16 鋼管混凝土結(jié)構(gòu)

　　(二)荷載比

　　荷載比為結(jié)構(gòu)所承擔的荷載與其極限荷載的比值。火災下，結(jié)構(gòu)承受的荷載總體不變，而隨溫度升高，材料強度降低，構(gòu)件的承載能力降低。當構(gòu)件的荷載達到極限荷載，構(gòu)件就達到了火災下的承載能力，構(gòu)件就達到了耐火極限狀態(tài)，開始倒塌破壞，這時的耐火時間為耐火極限。荷載比越大，構(gòu)件的耐火極限越小，荷載比是影響結(jié)構(gòu)及構(gòu)件耐火性能的主要因素之一。

　　(三)火災規(guī)模

　　火災規(guī)模包括火災溫度和火災持續(xù)時間?；馂母邷厥菢?gòu)件升溫的源泉，它通過對流和輻射兩種傳熱方式將熱量從建筑內(nèi)空氣向構(gòu)件傳遞。作為構(gòu)件升溫的驅(qū)動者，火災規(guī)模對構(gòu)件溫度場有明顯的影響。當火災高溫持續(xù)時間較長時，構(gòu)件的升溫也較高。

　　(四)結(jié)構(gòu)及構(gòu)件溫度場

　　溫度越高，材料性能劣化越嚴重，結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的溫度場是影響其耐火性能的主要因素之一。材料的熱工性能直接影響構(gòu)件的升溫快慢，從而決定了火災下結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的溫度場分布。

　　二、結(jié)構(gòu)耐火性能分析的目的及判定標準

　　結(jié)構(gòu)耐火性能分析的目的就是驗算結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的耐火性能是否滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。結(jié)構(gòu)的耐火性能分析一般有兩種方法：第一種驗算結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的耐火極限是否滿足規(guī)范的要求;第二種即在規(guī)范規(guī)定的耐火極限時的火災溫度場作用下，結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的承載能力是否大于荷載效應組合。這兩種方法是等效的。

　　(一)耐火極限要求

　　構(gòu)件的耐火極限要求應符合《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50016、《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50045及其他相關(guān)國家標準的要求一致。

　　(二)構(gòu)件抗火極限狀態(tài)設(shè)計要求

　　《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(國標報批稿)提出了基于計算的結(jié)構(gòu)及構(gòu)件抗火驗算方法?；馂陌l(fā)生的概率很小，是一種偶然荷載工況。因此，火災下結(jié)構(gòu)的驗算標準可放寬。根據(jù)《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(國標報批稿)，火災下只進行整體結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)的驗算，不需要正常使用極限狀態(tài)的驗算。構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)包括以下幾種情況：

　?、佥S心受力構(gòu)件截面屈服;

　　②受彎構(gòu)件產(chǎn)生足夠的塑性鉸而成為可變機構(gòu);

　?、蹣?gòu)件整體喪失穩(wěn)定;

　?、軜?gòu)件達到不適于繼續(xù)承載的變形。對于一般的建筑結(jié)構(gòu)，可只驗算構(gòu)件的承載能力，對于重要的建筑結(jié)構(gòu)還要進行整體結(jié)構(gòu)的承載能力驗算。

　　三、計算分析模型

　　抗火驗算時建筑結(jié)構(gòu)耐火性能計算(一般也可稱為抗火驗算)一般有三種方法：第一種采取整體結(jié)構(gòu)的計算模型;第二種采取子結(jié)構(gòu)的計算模型;第三種采取單一構(gòu)件計算模型?！督ㄖ摻Y(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(CECS200:2006)和廣東省地方標準《建筑混凝土結(jié)構(gòu)耐火設(shè)計技術(shù)規(guī)程》(DBJ/T 15-81-2011)規(guī)定，對于高度大于100m的高層建筑結(jié)構(gòu)宜采用整體計算模型進行結(jié)構(gòu)的抗火計算，單層和多層建筑結(jié)構(gòu)可只進行構(gòu)件的抗火驗算。

　　實際建筑結(jié)構(gòu)中，構(gòu)件總是和其他構(gòu)件相互作用，獨立構(gòu)件是不存在的。因此，研究構(gòu)件的耐火性能需要考慮構(gòu)件的邊界條件。歐洲規(guī)范規(guī)定，進行構(gòu)件耐火性能分析時，構(gòu)件的邊界條件可取受火前的邊界條件，并在受火過程中保持不變。

　　整體結(jié)構(gòu)耐火性能評估模型是一種高度非線性分析，計算難度較高，需要專門機構(gòu)和專業(yè)人員完成。

　　四、建筑結(jié)構(gòu)耐火性能分析的內(nèi)容和步驟

　　建筑結(jié)構(gòu)耐火性能分析包括溫度場分析和高溫下結(jié)構(gòu)的安全性分析。建筑火災模型和建筑材料的熱工參數(shù)是進行結(jié)構(gòu)溫度場分析的基礎(chǔ)資料。同樣，高溫下建筑材料的力學性能是建筑結(jié)構(gòu)高溫下安全性分析的基礎(chǔ)資料。同時，進行建筑結(jié)構(gòu)高溫下安全性分析還需要確定火災時的荷載。確定上述基本材料之后，就可按照一定的步驟進行高溫下結(jié)構(gòu)的抗火驗算了。

　　(一)結(jié)構(gòu)溫度場分析

　　確定建筑火災溫度場需要火災模型。我國《建筑設(shè)計防火規(guī)范》 GB50016、《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50045均提出可采用ISO834標準升溫曲線作為一般建筑室內(nèi)火災的火災模型?！督ㄖ摻Y(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(國標報批稿)提出可采用參數(shù)化模型作為一般室內(nèi)火災的火災模型，同時也提出了大空間室內(nèi)火災的火災模型。由于建筑室內(nèi)可燃物數(shù)量和分布、建筑空間大小及通風形式等因素對建筑火災有較大影響，為了更加準確的確定火災溫度場，也可采用火災模擬軟件對建筑火災進行數(shù)值模擬。

　　確定火災模型之后，即可對建筑結(jié)構(gòu)及構(gòu)件進行傳熱分析，確定火災作用下建筑結(jié)構(gòu)及構(gòu)件的溫度。進行傳熱分析，需要已知建筑材料的熱工性能。國內(nèi)外對鋼材、鋼筋和混凝土材料的高溫熱工性能、力學性能進行了大量的研究。在進行構(gòu)件溫度場分布的分析時涉及到的材料熱工性能有3項，即導熱系數(shù)、質(zhì)量熱容和質(zhì)量密度，其他的參數(shù)可以由這3項推導出。

　　1.鋼材

　　《鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(國標報批稿)提供的高溫下鋼材的有關(guān)熱工參數(shù)見表5-4-11。

　　表5-4-11 高溫下鋼材的物理參數(shù)

　　參數(shù)名稱 符 號 數(shù) 值 單 位

　　熱傳導系數(shù) 45 W/(m?℃)

　　比熱容 600 J/(kg?℃)

　　密 度 7850 kg/m3

　　2.混凝土

　　《鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(國標報批稿)提供的高溫下普通混凝土的有關(guān)熱工參數(shù)可按下述規(guī)定取值。

　　熱傳導系數(shù)可按式(5-4-49)取值;

　　20℃ 1200℃ (式5-4-49)

　　比熱容應按式(5-4-50)取值;

　　20℃ 1200℃ (式5-4-50)

　　密度應按式(5-4-51)取值。

　　(式5-4-51)

　　式中： ――混凝土的溫度(℃);

　　――混凝土的比熱容 [J/(kg?℃)];

　　――混凝土的密度(kg/m3)。

　　(二)材料的高溫性能

　　1.混凝土

　　高溫下普通混凝土的軸心抗壓強度、彈性模量應按下式確定：

　　(式5-4-52)

　　(式5-4-53)

　　式中： ――溫度為 時混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值(N/m┫);

　　――常溫下混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值(N/m┫)，應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50010取值;

　　――高溫下混凝土的軸心抗壓強度折減系數(shù)，應按表5-4-12取值;其他溫度下的值，可采用線性插值方法確定;

　　――高溫下混凝土的彈性模量(N/m┫);

　　――高溫下混凝土應力為 時的應變，按表5-4-12取值;其他溫度下的值，可采用線性插值方法確定。

　　表5-4-12 高溫下普通混凝土的軸心抗壓強度折減系數(shù) 及應力為 時的應變

　　(℃) 20 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200

　　1.00 1.00 0.95 0.85 0.75 0.60 0.45 0.30 0.15 0.08 0.04 0.01 0

　　(×10-3) 2.5 4.0 5.5 7.0 10.0 15.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 25.0 -

　　2.鋼材

　　在高溫下，普通鋼材的彈性模量應按下式計算：

　　(式5-4-54)

　　(式5-4-55)

　　式中， ―溫度(℃);

　　―溫度為 時鋼材的初始彈性模量(N/m┫);

　　E―常溫下鋼材的彈性模量(N/m┫)，按現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50017)確定;

　　―高溫下鋼材的彈性模量折減系數(shù)。

　　高溫下鋼材的熱膨脹系數(shù)可取1.4×10-5m/℃。

　　在高溫下，普通鋼材的屈服強度應按下式計算：

　　(式5-4-56)

　　(式5-4-57)

　　(式5-4-58)

　　式中： ――鋼材的溫度(℃);

　　――高溫下鋼材的屈服強度(N/m┫);

　　――常溫下鋼材的屈服強度(N/m┫);

　　――常溫下鋼材的強度設(shè)計值(N/m┫)，應按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017取值;

　　――鋼材的分項系數(shù)，取 ;

　　――高溫下鋼材的屈服強度折減系數(shù)。

　　(三)火災極限狀態(tài)下荷載效應組合

　　《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(國標報批稿)規(guī)定，火災作用工況是一種偶然荷載工況，可按偶然設(shè)計狀況的作用效應組合，采用下列較不利的設(shè)計表達式：

　　(式5-4-59)

　　(式5-4-60)

　　式中： ――荷載(作用)效應組合的設(shè)計值;

　　――按永久荷載標準值計算的荷載效應值;

　　――按火災下結(jié)構(gòu)的溫度標準值計算的作用效應值;

　　――按樓面或屋面活荷載標準值計算的荷載效應值;

　　――按風荷載標準值計算的荷載效應值;

　　――結(jié)構(gòu)重要性系數(shù);對于耐火等級為一級的建筑， ;對于其他建筑， ;

　　――永久荷載的分項系數(shù)，一般可取 =1.0;當永久荷載有利時，取 =0.9;

　　――溫度作用的分項系數(shù)，取 =1.0;

　　――樓面或屋面活荷載的分項系數(shù)，取 =1.0;

　　――風荷載的分項系數(shù)，取 =0.4;

　　――樓面或屋面活荷載的頻遇值系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009的規(guī)定取值;

　　――樓面或屋面活荷載的準永久值系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009的規(guī)定取值。

　　(四)結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火驗算基本規(guī)定

　　1.耐火極限要求

　　構(gòu)件的耐火極限要求與《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50016、《高層民用建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50045及其他國家標準的要求一致。

　　2.構(gòu)件抗火極限狀態(tài)設(shè)計要求

　　《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(國標報批稿)提出了基于計算的構(gòu)件抗火計算方法?；馂陌l(fā)生的概率很小，是一種耦合荷載工況。因此，火災下結(jié)構(gòu)的驗算標準可放寬。根據(jù)《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(國標報批稿)，火災下只進行整體結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)的驗算，不需要正常使用極限狀態(tài)的驗算。構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)包括以下幾種情況：

　　①軸心受力構(gòu)件截面屈服;

　?、谑軓潣?gòu)件產(chǎn)生足夠的塑性鉸而成為可變機構(gòu);

　　③構(gòu)件整體喪失穩(wěn)定;

　?、軜?gòu)件達到不適于繼續(xù)承載的變形。對于一般的建筑結(jié)構(gòu)，可只驗算構(gòu)件的承載能力，對于重要的建筑結(jié)構(gòu)還要進行整體結(jié)構(gòu)的承載能力驗算。

　　基于承載能力極限狀態(tài)的要求，鋼構(gòu)件抗火設(shè)計應滿足下列要求之一：

　　①在規(guī)定的結(jié)構(gòu)耐火極限時間內(nèi)，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載力Rd不應小于各種作用所產(chǎn)生的組合效應Sm，即：

　　(式5-4-61)

　?、谠诟鞣N荷載效應組合下，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火時間td不應小于規(guī)定的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火極限tm，即：

　　(式5-4-62)

　?、劢Y(jié)構(gòu)或構(gòu)件的臨界溫度Td不應低于在耐火極限時間內(nèi)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的最高溫度Tm，即：

　　(式5-4-63)

　　對鋼結(jié)構(gòu)來說，上述三條標準是等效的。由于鋼構(gòu)件溫度分布較為均勻，因此，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件驗算時采用上述第③條的最高溫度標準，混凝土構(gòu)件可采用前面兩條標準。

　　3.構(gòu)件抗火驗算步驟

　　采用承載力法進行單層和多高層建筑鋼結(jié)構(gòu)各構(gòu)件抗火驗算時，其驗算步驟為：

　　①設(shè)定防火被覆厚度。

　?、谟嬎銟?gòu)件在要求的耐火極限下的內(nèi)部溫度。

　?、塾嬎憬Y(jié)構(gòu)構(gòu)件在外荷載作用下的內(nèi)力。

　　④進行荷載效應組合。

　?、莞鶕?jù)構(gòu)件和受載的類型，進行構(gòu)件抗火承載力極限狀態(tài)驗算。

　　⑥當設(shè)定的防火被覆厚度不合適時(過小或過大)，可調(diào)整防火被覆厚度，重復上述①～⑤步驟。

　　采用承載力法進行單層和多高層混凝土結(jié)構(gòu)各構(gòu)件抗火驗算時，其驗算步驟為：

　?、儆嬎銟?gòu)件在要求的耐火極限下的內(nèi)部溫度。

　　②計算結(jié)構(gòu)構(gòu)件在外荷載作用下的內(nèi)力。

　　③進行荷載效應組合。

　?、芨鶕?jù)構(gòu)件和受載的類型，進行構(gòu)件抗火承載力極限狀態(tài)驗算。

　?、莓斣O(shè)定的截面大小及保護層厚度不合適時(過小或過大)，可調(diào)整截面大小及保護層厚度，重復上述①～④步驟。

　　4.鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火驗算

　　這里只介紹基于高溫下承載能力驗算的方法，火災下鋼構(gòu)件的驗算還有極限溫度計算方法，讀者可參考其他資料。

　　高溫下，軸心受拉鋼構(gòu)件或軸心受壓鋼構(gòu)件的強度應按下式驗算：

　　(式5-4-64)

　　式中： ―火災下構(gòu)件的軸向拉力或軸向壓力設(shè)計值;

　　―構(gòu)件的凈截面面積;

　　―高溫下鋼材的強度折減系數(shù);

　　―鋼構(gòu)件的抗力分項系數(shù)，近似取 ;

　　―常溫下鋼材的強度設(shè)計值。

　　高溫下，軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應按下式驗算：

　　(式5-4-65)

　　(式5-4-66)

　　式中： ―火災時構(gòu)件的軸向壓力設(shè)計值;

　　―構(gòu)件的毛截面面積;

　　―高溫下鋼材的強度折減系數(shù);

　　―鋼構(gòu)件的抗力分項系數(shù)，近似取 ;

　　―常溫下鋼材的強度設(shè)計值。

　　―高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗算參數(shù);對于普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件，根據(jù)構(gòu)件長細比和構(gòu)件溫度按規(guī)范表格采用;

　　―常溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017確定。

　　高溫下，單軸受彎鋼構(gòu)件的強度應按下式驗算：

　　(式5-4-67)

　　式中： ―火災時最不利截面處的彎矩設(shè)計值;

　　―最不利截面的凈截面模量;

　　―截面塑性發(fā)展系數(shù);對于工字型截面 ， ，對于箱形截面 ，對于圓鋼管截面 。

　　高溫下，單軸受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應按下式驗算：

　　(式5-4-68)

　　(式5-4-69)

　　式中： ―火災時構(gòu)件的最大彎矩設(shè)計值;

　　―纖維確定的構(gòu)件毛截面模量;

　　―高溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù);

　　―常溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)(基于彈性階段)，按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017)有關(guān)規(guī)定計算，但當所計算的 時， 不作修正;

　　―高溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗算參數(shù)。

　　高溫下，拉彎或壓彎鋼構(gòu)件的強度，應按下式驗算：

　　(式5-4-70)

　　式中： ―火災時構(gòu)件的軸力設(shè)計值;

　　―纖維確定的構(gòu)件毛截面模量;

　　、 ―火災時最不利截面處的彎矩設(shè)計值，分別對應于強軸x軸和弱軸y軸;

　　―構(gòu)件的凈截面面積;

　　、 ―分別為對強軸x軸和弱軸y軸的凈截面模量;

　　、 ―分別為繞強軸彎曲和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù)，對于工字型截面 、 ，對于箱形截面 ，對于圓鋼管截面 。

　　高溫下，壓彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應按下式驗算：

　　①繞強軸x軸彎曲：

　　(式5-4-71)

　　(式5-4-72)

　?、诶@弱軸y軸彎曲：

　　(式5-4-73)

　　(式5-4-74)

　　式中： ―火災時構(gòu)件的軸向壓力設(shè)計值;

　　、 ―分別為火災時所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)對強軸和弱軸的最大彎矩設(shè)計值;

　　―構(gòu)件的毛截面面積;

　　、 ―分別為對強軸和弱軸的毛截面模量;

　　、 ―分別為高溫下繞強軸彎曲和繞弱軸彎曲的參數(shù);

　　、 ―分別為對強軸和弱軸的長細比;

　　、 ―高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，分別對應于強軸失穩(wěn)和弱軸失穩(wěn);

　　、 ―高溫下均勻彎曲受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，分別對應于強軸失穩(wěn)和弱軸失穩(wěn);

　　、 ―分別為繞強軸彎曲和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù)，對于工字型截面 、 ，對于箱形截面 ，對于圓鋼管截面 ;

　　―截面影響系數(shù)，對于閉口截面 ，對于其它截面 ;

　　、 ―彎矩作用平面內(nèi)的等效彎矩系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017確定;

　　、 ―彎矩作用平面外的等效彎矩系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB 50017確定。

　　5.鋼筋混凝土構(gòu)件抗火驗算

　　目前，尚沒有國家標準提出鋼筋混凝土構(gòu)件的抗火驗算方法，鋼筋混凝土構(gòu)件的抗火驗算一般依據(jù)通用的非線性有限元方法進行計算。

　　6.整體結(jié)構(gòu)抗火驗算

　　(1)整體結(jié)構(gòu)抗火極限狀態(tài) 整體結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)為：

　?、俳Y(jié)構(gòu)產(chǎn)生足夠的塑性鉸形成可變機構(gòu);

　?、诮Y(jié)構(gòu)整體喪失穩(wěn)定。對于一般的建筑結(jié)構(gòu)，可只驗算構(gòu)件的承載能力，對于重要的建筑結(jié)構(gòu)還要進行整體結(jié)構(gòu)的承載能力驗算。

　　(2) 整體結(jié)構(gòu)抗火驗算原理。上節(jié)給出的規(guī)范抗火設(shè)計方法是基于計算的抗火設(shè)計方法，要求結(jié)構(gòu)的設(shè)計內(nèi)力組合小于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的抗力?；馂母邷刈饔孟?，結(jié)構(gòu)的材料力學性質(zhì)發(fā)生較大變化?；诜阑鹪O(shè)計性能化的要求，對于一些復雜、重要性高的建筑結(jié)構(gòu)，需要考慮高溫下材料本構(gòu)關(guān)系的變化、結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布、整體結(jié)構(gòu)的倒塌破壞過程，這就需要對火災下建筑結(jié)構(gòu)的行為進行準確確定。對火災下建筑結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布、結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)及耐火極限的確定，需要采用基于性能的結(jié)構(gòu)耐火性能計算方法。整體結(jié)構(gòu)耐火性能計算方法需要采用非線性有限元方法完成。

　　整體結(jié)構(gòu)耐火性能計算的一般步驟為：

　?、俅_定材料熱工性能及高溫下材料的本構(gòu)關(guān)系和熱膨脹系數(shù);

　　②確定火災升溫曲線及火災場景;

　?、劢⒔ㄖY(jié)構(gòu)傳熱分析和結(jié)構(gòu)分析有限元模型;

　?、苓M行結(jié)構(gòu)傳熱分析;

　?、輰凑栈馂臉O限狀態(tài)的組合荷載施加到結(jié)構(gòu)分析有限元模型，進行結(jié)構(gòu)力學性能非線性分析;

　　⑥確定建筑結(jié)構(gòu)整體的火災安全性;

　?、甙凑丈瞎?jié)要求進行構(gòu)件的驗算。

　　(3)鋼結(jié)構(gòu)及鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)整體結(jié)構(gòu)抗火驗算的具體步驟。

　　對單層和多高層建筑鋼結(jié)構(gòu)整體抗火驗算時，其驗算步驟為：

　?、僭O(shè)定結(jié)構(gòu)所有構(gòu)件一定的防火被覆厚度;

　　②確定一定的火災場景;

　?、圻M行火災溫度場分析及結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部溫度分析;

　?、芎奢d作用下，分析結(jié)構(gòu)整體和構(gòu)件是否滿足結(jié)構(gòu)耐火極限狀態(tài)的要求;

　?、莓斣O(shè)定的結(jié)構(gòu)防火被覆厚度不合適時(過小或過大)，調(diào)整防火被覆厚度，重復上述①～④步驟。

　　對單層和多高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)整體抗火驗算時，可采用如下步驟：

　?、俅_定一定的火災場景;

　?、谶M行火災溫度場分析及結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部溫度分析;

　　③荷載作用下，分析結(jié)構(gòu)整體和構(gòu)件是否滿足結(jié)構(gòu)耐火極限狀態(tài)的要求;

　　④當整體結(jié)構(gòu)和構(gòu)件承載力不滿足要求時，調(diào)整截面大小及其配筋，重復上述①～③步驟。